高頻電容基本上由無源元件組成、有源器件和無源網絡。高頻電路中使用的元件的頻率特性不同于低頻電路中使用的元件的頻率特性。高頻電路中的無源線性元件主要是電阻（器）電容（器）和電感（器）

CBB電容（如WIMA電容），云母電容[如金、銀云母電容）單片電容都是高頻電容。

高頻電容和低頻電容的區別是由它的材質和結構決定的，而不是容量決定的。

高頻電容適用于高頻濾波場合 -如電腦主板和開關電源的二次輸出整流，低頻電容適用于低頻濾波場合-例如，交流整流后的 濾波。

1、高Q C0G系列MLCC屬于微波陶瓷多層片式陶瓷介質電容器；

2、采用順電微波介質材料；

3、具有極高的穩定性，電容幾乎不受時間影響、交流、直流信號的影響；

4、它具有極低的介電損耗，即極高的Q值和超低的ESR。

5、適用于要求Hi-Q、超低ESR射頻微波電路。

在考慮變壓器繞組導體電位分布的情況下，分析了開關電源中高頻變壓器的電場儲能和共模電磁干擾發射特性。指出單端口輸入電容用于描述電場儲能效應，雙端口轉移阻抗電容用于描述共模電磁干擾發射效應，并提出了相應的參數計算方法。在此基礎上，建立了一種新的高頻變壓器電容效應模型，該模型能夠同時兼顧變壓器電場儲能和共模噪聲抑制的特性，能夠合理地揭示共模噪聲電流在變壓器中的流動機理。實驗和仿真結果驗證了理論分析和模型。

現有變壓器型號介紹

常用的變壓器模型包含三個集總電容，一次繞組電容C二次繞組雜散電容C一次繞組和二次繞組之間的雜散電容C、C。其中c和c分別反映變壓器初級和次級側存儲的電場能量，c、c代表變壓器原副邊的電場耦合能力，是影響共模電流的重要因素之一，也是電磁干擾分析中的關鍵參數。

在開關電源的電磁干擾分析中，變壓器原副邊之間的電容c、c是共模干擾噪聲的重要通道，對該電容的測量和估計是準確預測共模噪聲并采取有效抑制措施的前提。以往直接測量變壓器一二次側得到的電容在實際電路分析中存在很大問題，如用LCR表直接測得的C、c不能考慮變壓器繞組線圈上電位分布的影響，其電容值僅由繞組的相對面積繞組間距等結構參數決定，在很多文獻中稱為結構電容。但在實際應用中，變壓器線圈匝間的電位分布并不是一個固定值，而是一定的電位梯度分布因此，在電路分析中用上述方法測得的電容參數不能準確描述變壓器的實際電容效應，需要采用能反映變壓器繞組電位分布的變壓器電容參數測試手段和計算方法。

考慮到變壓器繞組匝間有不同的電位分布，一般通過在變壓器電場中儲存能量來計算變壓器的繞組間電容，得到變壓器能量端口的有效電容。

共模端口有效電容

變壓器的分布電容是共模電流傳輸路徑的重要參數通過儲存變壓器電場能量計算的能量端口有效電容不能反映變壓器共模電流傳導的特性，因為變壓器能量端口有效電容是一個端口的網絡參數，是從電壓施加側看同一端子的等效電容，它反映的是變壓器儲存電場能量的能力。描述變壓器中共模噪聲電流流動的有效電容應該是一個二端口網絡參數，即噪聲源施加在變壓器的一個端口，共模噪聲電流通過兩個繞組之間的分布電容從另一個端口流出。以反激式開關電源為例說明區別原邊噪聲源產生的共模噪聲通過變壓器繞組之間的電容耦合到變壓器的副邊，副邊通過LISN阻抗流回地面。

從存儲的能量獲得的能量端口有效電容將初級側和次級側之間的存儲能量降低到初級側電勢u降低的能量端口有效電容反映了初級側和次級側之間存儲的電場能量，并且是初級側施加電勢u的參數C=f(U)是端口的阻抗參數。然后共模電流在原邊施加電壓U的情況下從變壓器副邊流出，其對應的有效電容體現了變壓器一個端口施加的電壓和另一個端口出現的共模電流C=F的雙端口轉移阻抗概念(Up，i)顯然，基于能量計算的一個端口的有效電容不等于描述共模噪聲的兩個端口的有效轉移阻抗電容，因此不適合分析共模噪聲電流。

變壓器電容特性的建模

能量端口的有效電容和共模有效電容都是換算成原邊電壓u的有效電容，其中能量端口的有效電容為c=C/3表征了儲存電場能量的變壓器的物理特性，由形成位移電流的感應電荷計算的共模端口的有效電容為c=c/2表征了變壓器的共模噪聲抑制特性。兩個端口的有效電容是有差別的，CC的原模型不能同時表達這兩個特性，需要對變壓器重新建模。考慮了一種新的變壓器線圈電位分布模型，在原有兩個集總電容的基礎上增加了一個新的集總電容C這三個電容參數并不是簡單的把整個C 分成三等份，即C=C=C=C/3對這三個電容的參數進行了分析和計算，以同時表達變壓器儲能和共模噪聲抑制兩個特性。

共模噪聲測試包括2端和3端接入情況：3端輸入時，變壓器的共模電磁干擾信號通過二次側母線直接流回地線，變壓器一次側靜點(電壓非跳變點)和副邊靜點(電壓非跳變點)之間的電位差是噪聲電流流過LISN標準50電阻器的電位差考慮到噪聲電流為A量級，這個電位差可以忽略，認為一次靜態點的電位與二次靜態點的電位相同；但兩個端子輸入時，共模噪聲通過副邊對地分布電容C形成環路，一般很小，所以副邊噪聲電位可視為與原邊中點電位相同為u/2。

附加電阻高頻電容法土壤水分傳感器

分析了高頻電容式土壤水分傳感機理，建立了附加電阻高頻土壤水分數學模型，設計了附加電阻平行板電容式傳感器檢測電路，并進行了實際土壤測試實驗。結果表明，土壤電容與土壤重量含水量呈近似線性關系，土壤重量含水量在1%在土壤含水量的誤差范圍內，可以準確測定土壤含水量，消除了電導引起的測量誤差。

附加電阻法電容式土壤水分傳感器的設計

1、電容式土壤水分模型的構建及測量頻率的確定

對于土壤介質來說，影響其介電特性的因素有很多，包括電磁頻率、土壤含水量、土壤質地等，但電磁頻率的影響最大。當頻率低于1MHz時，存在由離子電導引起的介電常數彌散區，說明介電常數很大；只有當電磁頻率高于1MHz時，受土壤質地和結構影響較小，介電常數相對穩定。但是隨著頻率的增加，出現了很多寄生效應，比如趨膚效應和鄰近效應。因此，測量方案選擇了頻率為10MHz的高頻電容式土壤水分傳感器的電學模型。

土壤模型主要由電容C 和電阻R并聯組成。其中，L 代表土壤電容器兩極板的寄生電感，隨著極板面對面積的增大而減小，產生的電感隨著頻率的增大而增大；r和C分別代表板的寄生電阻和兩板間的寄生電容，寄生電容的容抗隨頻率的增加而減小。通常，當測試頻率為10MHz時，這些寄生參數非常小。

2、附加電阻法測量土壤水分模型的建立

為了采集土壤含水量信息，采用了分壓電阻法。其中，R和C構成土壤的阻容并聯模型，R為附加電阻，R為串聯部分電阻。當開關K閉合時，R被添加到土壤模型中。通過閉合和斷開開關，可以得到不同的輸出電壓值，通過計算，可以確定土壤的等效電容分量，最終得到土壤的含水量。

討論了附加電阻R連接和斷開時，輸出信號和輸入信號之間的關系通過數學計算得到土壤的等效電容分量，再由電容傳感器輸出特性，最終得到土壤中的含水量。